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影響礦熱爐銅瓦壽命的工藝條件分析與研究
文章來源：仿古金屬瓦dongshen6.com官網
(2014-4-11)
Hits：1971
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in the furnace has great inllunce on the contact shoe，SO it'S SeriOUS to keep normal state． Keywords submerged·arc furnace，contact shoo，the surface stress 前言銅瓦是礦熱爐(鐵合金爐、電石爐、黃磷爐等) 短網的終端部分，其作用不僅向電極傳遞電流，而且還用于夾緊電極；在使用自焙電極操作時，銅瓦還用于調節燒結區的高度；為限制熱量向電極把持器上部擴散，銅瓦也起著冷卻器的作用。因此，設計長壽銅瓦對提高礦熱爐的技術經濟指標有很重要的意義。本文借助有限元法，運用有限元軟件，建立了銅瓦模型，分析了影響銅瓦壽命的幾個因素，包括銅瓦的材料、冷卻水的溫度和速度以及礦熱爐內煙氣溫度。 1 銅瓦的傳熱數學模型 1．1 物理模型圖l是銅瓦的示意圖。該銅瓦由吊耳和銅瓦本體兩部分組成。在銅瓦本體內設有一“U”型水冷通道。該銅瓦適用于1．25 MVA以上、電極直徑為中1 200 inln的礦熱爐，銅瓦的圓心角度為450。 1．2穩態溫度場的計算 1．2．1 傳熱方程銅瓦的傳熱可視為導熱問題來處理，在穩態工作條件下，其導熱方程為作者簡介陳倩女，1984年5月出生。四川大學化工學院有色金屬冶金專業在讀碩士研究生。收稿日期2008．05．28 萬方數據第3期陳倩等影響礦熱爐銅瓦壽命的工藝條件分析與研究·3s- VOLUMES TYPENUM ^NSYS JUN 262008 14：19：46 Z X，人Y 圈l計算模型示意圖 Fig．1 Model of calculation —生【入(T)—生】=0 (1) a戈f d算i 式中，入(r)是溫度r(℃)時的導熱系數，形·m一· K一1；i=1，2，3表示三維。 1．2．2假設條件 (1)假定計算模型處于某一特定溫度煙氣中，銅瓦的高度僅l m左右，即可假定煙氣溫度不隨銅瓦高度而變化。 (2)水溫不高時，不考慮冷卻水管與銅瓦本體之間可能存在的氣隙熱阻。 (3)在整個熱傳遞過程中，冷卻水管內冷卻水溫度取進口水溫和出口水溫的平均值。 1．2．3 邊界條件求解溫度場時的邊界條件： (1)銅瓦本體與高溫煙氣。強制對流和輻射傳熱并存，其綜合傳熱系數為h，，W·nq≈·K一，文中h一值的選取參考文獻【2】。 (2)冷卻水與冷卻水通道之間。對流換熱，其綜合傳熱系數為h：，W·m‘2·K～。當水既不結垢也不腐蝕時，h：的計算參考文獻【3，4】。 1．3 熱應力計算 1．3．1 熱應力方程物體溫度變化時，由于受其它物體或由于物體內部各部分之間的相互約束而產生的應力為熱應力。引起熱應力的根本原因是溫度變化。當物體受外力及溫度作用時，物體內質點就要發生位移和相應的應變。由于對銅瓦進行熱應力計算是靜態的，所以可以不考慮銅瓦自身質量的影響。同時，也不考慮高溫煙氣對其壓力。根據熱彈性理論，有如下應力協調方程15 J： V2¨七詈一aE(南V2丁+南 a2 71 ·了j) (2) V2¨百1可a20=一aE(七V2r+南。等) (3) V2仉+÷罟一qEc七V2r+南．‘i0百27TJJ- (【44)J V2％+÷番蔫舞㈣ V2％+擊器 V2％+擊羆 aE 1+p aE 1+肛 a2 T aySz a2 r aza茁 (6) (7) 式中，0=以+乃+以為體積力；E為彈性模量 (Pa)；肛為泊松比；0【為線膨脹系數，l／oC；crf、O'y、O'L 與茗、Y、：軸相平行的應力，Pa；％、％、％為剪應力，Pa。 1．3．2 熱應力求解的邊界條件運用有限元數值模擬求解銅瓦應力場時，不考慮各個方向的外力作用。運用ANSYS進行熱應力耦合場分析時，采用間接法求解，即先求解溫度場，后將所得熱分析結果作為載荷加載求解熱應力。求解過程中求解器、收斂誤差、迭代誤差等參數，采用系統默認或者自動選擇即可。求解時： (1)不考慮爐內煙氣對瓦體的壓力，不考慮銅瓦自身的重力。 (2)模型緊貼電極的面在法向方向上位移為0。 (3)模型的載荷為溫度載荷，即將溫度場計算結果加載到模型。 1．4計算參數本文所采用的一些主要計算參數見表1、2。表1 求解應力場所用的材料參數 Tab．1 Parameters for calcu|ating thermal stress 萬方數據鐵合金2009年裹2 求解溫度場所用材料參數 Tab．2 Parameters for calculating temperature 2 計算結果及結果分析 2．1 銅瓦材質的影響我國從20世紀60年代開始使用銅瓦至今，制作銅瓦的材料主要有表3所列幾種。從表3可以看出，使用無氧銅制作的銅瓦表面溫度最低，應力也較小；純銅他制作的銅瓦表面最大應力最小，表面溫度也較低；黃銅和青銅制作的銅瓦表面溫度較高，應力也較大。這是因為黃銅和青銅中含有其他金屬 (Zn、Cr、Mn等)，這些金屬的存在提高了合金的強度，改善了合金的鑄造性能，但同時也降低了其熱導率，在相同條件下，傳熱情況不如他和無氧銅，而使用無氧銅的成本較高，因此，在工程應用當中越來越表3 不同材料的銅瓦表面最高溫度和最大應力 Tab．3 The maximum temperature and stress of contact shoe of diffierent material 多的使用12來制作銅瓦。 2．2冷卻水的影響冷卻系統的質量好壞主要跟冷卻器的結構和冷卻水有關。本文所設計的銅瓦內部設有一“u”型冷卻通道，當冷卻水質量得到保證，即使用清潔循環軟水，避免水垢的生成，選擇適當的冷卻水溫度和水速對維護銅瓦的壽命具有重要的意義。 2．2．1 冷卻水溫度的影響當瓦厚80 mm，瓦長950 mm，冷卻水通道直徑咖34 mm，冷卻水速1．5 m／s時，U型通道內所通冷卻水溫度與銅瓦表面最高溫度和最大應力的關系如圖2所示。從圖中可以看出，冷卻水溫度對銅瓦的溫度和應力影響不大，當水溫在20一40℃，銅瓦的表面最大應力都在銅的抗拉強度16】(crb=200—400 MPa) 范圍內。鼉 !|薹嚼冷卻水溫度t／(m／s) 一溫度一應力圖2 冷卻水溫度對銅瓦溫度和應力的影響 Fig．2 The influence of temperature of cooling water on temperature and stress of contact shoe 2．2．2 冷卻水速的影響當瓦厚80 mm，瓦長950咖，冷卻水通道直徑巾34 mm，冷卻水溫度30℃時，冷卻水流速與銅瓦表面最高溫度和最大應力的關系如圖3所示。隨著冷卻水流速的增加，銅瓦溫度大幅降低，但應力值逐漸增大。這是因為增加冷卻水速相當于增大冷卻水量，冷卻水帶走的熱量增多。同時，當冷卻水速度提高1倍時，冷卻水的阻損增加3倍"】，相應地要提高冷卻水的供水壓力，一般每獲得1 m／s的水流速度，大約需要98 kPa水壓⋯。因此，在實際生產當中流體在管道中的經濟流速為2．0 m／s以下，故不應設計采取大于 2．5 m／s的速度19】。 2．3煙氣溫度的影響礦熱爐內煙氣溫度在l 000℃左右，煙氣溫度對銅瓦溫度和應力的影響如圖4所示。隨著煙氣溫萬方數據第3期陳倩等影響礦熱爐銅瓦壽命的工藝條件分析與研究·37· 冷卻水流速v／(rn／s) 一溫度+應力芒黿奠嚼圖3 冷卻水速度對銅瓦溫度和應力的影響 Fig．3 The influence of speed of cooling water on temperature and stres$of contact shoe 度的升高，銅瓦表面最高溫度和最大應力都大幅增加。當爐內煙氣溫度從800℃變為1 100℃時，銅瓦表面最高溫度升高180 oC，銅瓦表面最大應力值增大約160 MPa。原因是煙氣溫度越高，煙氣換熱系數就越大，使得煙氣與銅瓦的綜合傳熱系數增大，導致煙氣對銅瓦的傳熱量增加。因此，應當從冶煉工藝操作上保持正常爐況，減少刺火的發生。煙氣溫度∥℃ 一溫度+應力圖4 煙氣溫度對銅瓦溫度和應力的影響 Fig．4 The influence of temperature of gas 01'1 temperature and Btn瑚of contact shoe 3 結語 3．1 銅瓦材質對銅瓦的壽命有很大影響，由于純銅，I'2的導熱性比青銅和黃銅好，價格也比無氧銅便宜，所以提倡使用，I’2制造銅瓦。 3．2 冷卻水溫變化對銅瓦的溫度和應力影響不大；冷卻水速對銅瓦的溫度和應力有很明顯的影響，盡管水速越大銅瓦表面溫度越低，但同時銅瓦表面應力也迅速增大，因此應該控制冷卻水速在2．5 m／ s以下。 3．3 銅瓦表面最高溫度和最大應力隨礦熱爐內煙氣溫度增大而增大，保持正常的爐況對延長銅瓦壽命具有重要意義。參考文獻【1】袁熙志，陳倩．結構參數對礦熱爐銅瓦的傳熱影響【J】．鐵合金，2008(1)：34—36 【2】付曉燕．礦熱爐電極把持器的設計與研究【D】：【學位論文】．成都：四川大學，2007 【3】程素森．高爐冷卻壁的傳熱學分析【J】．鋼鐵，1999，34 (15)：11—13 【4】Susen Cheng，Qinggno Xue，Weigno Yang，et a1．Designing for Long Campaign Life Blast Furnace(1)一The Mathematical Model of Temperature Field for Blast Furnace Lining and Cooling Apparatus and New Concept of Long Campaignship Blast Furnace Cooler Design．Journal of University of Science and Technology Beijing[J】，1999，6：178— 182 【5】吳俐俊．冷卻水管管形變化下的高爐冷卻壁傳熱分析【J】．鋼鐵，2005，40(5)：15—18 [6】張建國．工程材料與成形工藝【M】．北京：科學出版杜， 2004：96 【7】程素森．高爐銅冷卻壁傳熱分析．鋼鐵，2001。36(2)： 8一ll 【8】張典波．從傳熱分析看高爐冷卻制度的確立．寶鋼技術，1991(3)：44—46 【9】金寶昌．對高爐冷卻壁設計參數的探討．煉鐵，1997， 16(2)：15—19
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